高支模专项施工方案
初二 记叙文 6306字 273人浏览 shan1990feng

模板施工组织设计方案

工程名称:同力兴科技园1#厂房

工程地点:

施工单位:

编制单位:审批单位:

编制人:审批人:

技术负责人:审批日期:

编制日期:2004年1月2日

高支模专项施工方案

工程概况

本工程为深圳同力兴实业有限公司筹建的同力兴科技园1#厂房工程,总建筑面积40488 ㎡。本工程为五层框架结构建筑物,一层高6.3m ,二层至四层层高为4.0m, 五层为4.1m,总高度为27.0m 。

本工程首层层高超高,其余均为标准高度,现就超高部分做具体材料选择及稳定性验算等,其余标准高度按常规搭设。

高支模施工方法

材料选用

模板:采用1830*915*18mm(厚)夹板。

木枋:采用80*80mm木枋。

支撑系统:选用龙门架和碗扣式钢管脚手架。

施工顺序

放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高

梁板龙门架及碗扣式钢管脚手架安装

架设梁底木枋龙骨于龙门架顶拖扳上

梁底模及侧模安装

架设板底木枋龙骨于龙门架顶拖板上

梁底模板安装

梁板钢筋绑扎铺设

梁板混凝土浇筑

混凝土保养,达到设计强度等级的100%

拆下龙门架可调顶拖

拆除梁、板模板,清理模板

拆除龙门

模板木枋布置

工程采用龙门架和碗扣式钢管脚手架支撑系统支撑模板,梁基本组合单元

900*900mm、板基本组成单元为1200*1200mm,顶板支撑高度组合为1930+1930+可调U 型活动拖撑。

脚手架立杆纵横距以1.2m 为基本组成单元,梁下采用0.9m 作为基本组成单元,底座为可调底座。另外,梁板受力薄弱处,应适当加设支顶以保证门架系统的牢固与稳定。

立杆上设可调拖撑,插手立杆顶端,并结合可调底座调至梁板的底模位置所需标高,然后安装龙骨,下层龙骨由顶拖支承,沿立杆排列方向铺设,上层龙骨为密排,垂直于下层龙骨。 梁、板模板的安装

梁模板的安装:先在柱模上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线,按设计标高调整龙门架可调拖撑的标高,将其调至预定的高度,然后在可调拖撑的U 口上安放80mm*80mm木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨,龙骨采用80mm*80mm木枋,间距为200mm 。龙骨安装完成后,用夹板安装梁底模板,并拉线找平。

楼面模板的安装:通线调整龙门架可调拖撑的标高,将其调到预定的高度,

在可调拖撑U 口上架设80mm*80mm木枋(大龙骨),间距为250mm ,大龙骨固定后架设小龙骨,然后在小龙骨上安装夹板模板。铺夹板时,可从四周铺起,在中间收口。 支撑系统的稳定性验算

主要何载取值

根据设计图纸和施工规范,作用于模板及支架的荷栽主要考虑以下几个方面:

模板及其支架自重(按计算确定)

新浇混凝土自重(取25KN/m³)

钢筋自重取1.525KN/m³(板)

施工人员及设备何载(取2.5KN/ m³)

捣混凝土产生何栽(取2.0KN/ m³)

(2);梁木模板加支撑自重为6KN/ m³,板模自重为0.03KN/ m³,扣件自重0.0145KN/m³。 高支撑模稳定性验算

取最大梁截面及最厚板进行验算。根据图纸,最大梁截面为400*850,最后为200mm ,支撑高度按6.3m 计算。

四、荷载计算:

条件:每单个门式钢托架允许荷载为50KN 。

每组门式钢托架间距为1.2×0.9M 。

每行门工钢托架距离为1.4M

计算重量取值。

楼面模板(包括梁模板)0.5KN/m2。(荷载系数取1.20)

混凝土24KN/m2。(荷载系数取1.2)

钢筋(每立方米钢筋砼)楼板1.1KN ,梁1.5KN (荷载系数1.2)

施工人员及设备荷载2.5KN/m2(荷载系数取1.4)

振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2(荷载系数取1.4)

倾倒砼时产生的荷载2.0KN/m2(荷载系数取1.4)

每单个门式钢托架承受面积

(1.2+1.4)×0.9=2.34M3

每单个门式钢托架承受的总荷载

楼板模板(包括梁模板)

2.34×0.5×1.2=1.4KN

钢筋砼梁0.4×0.85×0.2=0.07M2

(0.07×24+0.0.07×1.5)×1.2=2.14KN

钢筋砼板(2.34-0.4×0.2)×0.2=0.43M2

(0.43×24+0.43×1.2)×1.2=13.0KN

施工人员及设施荷载2.34×2.5×1.4=8.19KN

振捣砼时产生的荷载2.34×2×1.4=6.55KN

倾倒砼时产生的荷载2.34×2×1.4=6.55KN

总荷载∑=1.4+2.14+13.0+8.19+6.55+6.55=37.83KN<50KN满足要求。

五、模板及支架验算。

底板计算。

抗弯强度验(分项系数为)

底板自重:1.2×5×0.03×0.4=0.07KN/m

砼自重:1.2×25×0.4×0.85=10.2KN/m

钢筋自重:1.2×1.0×0.4×0.85=0.41KN/m

振捣砼荷载:1.2×2×0.4=0.96KN/m 合计:q1=11.64KN/m

根据《砼结构施工及验收规范》规定设计荷载值,要求乘以折减系数0.90

则q=0.9×q1=0.9×11.64=10.48KN/m

查静力表得:(验算底模抗弯承载力)

Mmax=0.12q=0.12×10.48×0.42=0.20KN/m

Mmax/Wn≤kfm

0.20×106×(350×6×302)=3.78N/mm2<1.3×13=16.9N/mm2满足要求

抗剪强度验算Vmax=0.62q=0.62×10.48×0.40=2.60KN

Emax=3Vmax×28h=3×2.60×103×(2×350×30)=1.64/mm2

Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.35N/mm2满足要求

验算挠算(不考虑振捣砼时荷载)

q=5×0.03×0.4+25×0.4×0.85+1.0×0.4×0.85=8.9

WA=0.967×q4504/100EL=0.967×8.9×4504/[100×9×103×(1/12)×350×302]=1.49mm<L/400=2.125mm

2、侧模板计算

侧压力计算(分项系数为1.2)

F=24H=24×0.85=20.4KN/m2

振捣砼时产生的侧压力4KN/m2

化为线荷载q2=0.4×0.9F=7.34KN/m

验算抗弯强度

Mmax=0.12q22=0.12×7.34×0.42=0.14KN/m

Mmax/Wn=0.14×106×(400×6×302)=3.02N/mm2

Kfm=1.3×13=16.9N/mm2>3.02N/mm2

满足要求

验算抗剪强度

Mmax=0.62q2=0.62×7.34×0.4=1.82KN

Imax=3V/2bh=3×1.82×103/(2×400×30)=0.23N/mm2

Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.23N/mm2

满足要求

3、钢顶撑计算

假设I0=2m

I=50/120.5=14.7

λ=Io/14.7=136

N=q×0.9=11.64×0.9=10.48KN

N/An=10.48×103/(3.14×252)=5.34N/mm2<kfc=1.3×10=13N/mm2

4、木支撑计算

Io=1/21 木樘立柱为80×80mm

Io=1/21=6×1/21=3mm

强度验算,查木结构计算公式

N/An≤fc

N=ql=10.48×0.85=8.91KN

N/An=8910/(80×80)=1.39N/mm2<fc=10N/mm2

满足要求

稳定性验算

查木结构计算式:N/ψAo ≤fc ψ=0.36

N/ψAo=8910/(0.36×80×80)=8910/2304=3.87N/mm2=10N/mm2

故满足要求

1、模板支撑及计算单元如下图所示

杆设置情况

交叉支撑、纵横杆、斜撑等配置情况

底座、顶拖螺旋杆伸出长度

限位销等扣件牢固情况

垫木情况

撑、水平加固杆、剪力撑不得随意拆除。

3、拆除模板和支顶时,先将脚手架可调顶拖撑松下,用钢杆撬动模板,使模板卸下,取下模板和木枋,然后拆除水平拉杆、剪刀撑拆除后,要清理模板面,涂刷脱模剂。 标准层模板设计方案

(1).本工程标准层梁的最大跨度为6.0m ,高度800mm ,宽度250mm ,支撑高度为2.75m ,即为层高,取该梁为例,计算模板及支撑承载力,模板选用18mm 胶合板,底板选用20mm 胶合板,则

fc=10N/mm2 fv=1.4N/mm2 fm=13N/mm2

1、底板计算

A 、抗弯强度验算:(分项系数为1.2)

底模板自重:0.3×0.2=0.06KN/m

砼自重:25×0.2×0.8=4.0KN/m

钢筋自重:1.5×0.2×0.8=0.24KN/m

振动荷载:2×0.2=0.4KN.m

Q=1.2×(0.06+0.24+4.0+0.4)=5.64KN/m

B 、弯矩计算(按四跨边续梁取系数)

查表KM=-0.121 KM=0.620 Kw=0.976

M=KMQL2=-0.121×5.64×0.52=-1.69KN/m

Wn=M/FM=0.169×106/13=13015mm3(截面抵抗矩)

底模板厚度为20mm

W=1/6bh2=1/6×200×202=26667mm3>13015mm3

满足要求

C 、剪力计算

V=KQL=-0.620×5.62×0.5=1.748KN

剪应力J=3V/2bh=(3×1.748×103)/(2×200/20)=0.656N/mm2

F=1.4N/mm2>0.656N/mm2 满足要求

D 、挠度计算

荷载∑=①+②+③=0.06+4+0.24=4.84KN/m

W/A=KWL4/100EI=(0.976×4.84×4004)/[100×9000×(1/12)×200×203]=0.81mm

W=L/400=400/400=1mm>WA=0.81mm满足要求

2、侧模板计算

A 、F=25H=25×0.8=20KN/m2

振捣砼产生的侧压力4 KN/m2

总侧压力=ql=1.2×(20+4)=28.8KN/m

选择侧模厚20mm 立档板距40mm 则侧模为跨度0.5m ,不多距等连续板。化为线荷载: q=0.4×0.9ql=0.4×0.9×28.8=10.37KN/m

B 、验算抗弯强度(按四跨连续梁)

Mmax=0.12ql2=0.12×10.37×0.42=0.20KN/m

Wn=1/6×400×202=2.67×104mm3

Mmax=19×104/(2.67×104)=7.12N/mm2

Kfm=1.3×13=16.9N/mm2>7.12N/mm2

满足要求

抗剪强度:

Vmax=0.62ql=0.62×10.37×0.4=2.57KN

Imax=3V/2bh=3×2.57×103/(2×400×20)=0.48N/mm2

Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.48N/mm2

满足要求

3、顶撑计算:

设顶撑顶面直径ф80,间距为0.5m ,高度为2.8m ,中间纵横各设一道水平拉杆。

A 、强度验算

N=6.672KN×0.5=3.33KN

An=1/4πd2=1/4×3.146×802=5026

N/An=3.336×103/5026=0.66N<10N符合要求

B 、稳定性

Lo=2800/2=1400mm I=80/4=20

λ=Lo/I=1400/20=70

ψ=1400/λ2=1400/702=0.3

N/ψAo=3336/(0.3×5026)=2.21<10N符合要求

4、柱模板计算

钢筋混凝土柱截面尺寸为800×600mm ,柱高5.45m ,浇注混凝土温度20°C ,浇注速度V=2M/h,坍落度控制在35∽50mm ,不掺缓凝外加剂,计算柱箍尺寸间距和模板厚度。

A 、柱模板受到混的侧压力

按下列两个公式计算:

F1=0.22retoβ1β2V1,2

F1=0.22×25×200/(20+15)×1×0.85×21,2=37.63KN/m2

F2=24×2=48KN/m2 37.63KN/m2

B 、柱箍间距计算

S=√EI/(4×KQ)

S ――柱箍间距

E ――木才弹性模量9×103

I ――柱模板截面惯性矩I=1/12bh3(mm4)

K ――系数,两跨连续梁K=0.521

Q ――侧压力线荷载,模板每排拼板为100mm ,则Q=0.1F

F=37.63+4=41.63KN/m2

设柱模板厚度为20mm

S =3√9×103×(1/12×100×203)/(4×0.521×4.163)=505mm>500mm

柱箍间距为500mm

C 、柱箍截面尺寸

F=37.63+4=41.63KN/m2

线布荷载Q=41.63×0.5=20.82KN/M

两端用钢拉杆位住,按简支梁计算

M=1/8QL2 L=0.5M

M=1/8×20.82×0.52=0.650KN·M

柱箍需要截面抵抗矩Wn=M/fm=0.650×106/13=50076mm3

W=1/6bh2=1/6×80×602=57800mm3>50076mm3满足要求。

4.钢拉杆尺寸

Ao=N/f

F ――钢拉杆抗拉强度值采用215N/mm3

N/1/2QL=1/2×41.62×0.5=10.40KN

Ao=N/F=10.40×103/215=48.37mm2

选用10钢筋作拉杆Ao78.5mm2

5、柱模板计算

按简支梁计算

M=1/8QL2

线布荷载Q=4.013

L=0.5M

M=1/8×4.162×0.52=0.130KN.M

Wn=M/fm=(0.130×106)/13=10000mm3

设柱模板厚度为20mm

6、挠度验算

W=5L4/384EI=5×5004/[384×9000×(1/12×100×203)]=0.4mm

W=L/400=500/400=1.25mm>0.4mm符合要求.

五、质量安全保证措施

顶架搭设计过程要注意安全;工程技术负责人要组织有关施工人员进行安全技术操作规程的学习;对班组人员做好安全、技术交底工作。

使用的龙门架要经过检验合格后才能使用,避免弯曲、开裂、锈蚀和焊口断裂的立杆投入使用;对立杆、纵横杆、加固件及剪刀撑应进行检查验收,严禁使用不合格的立杆、配件;不配套的立杆与配件不得混合使用于同一脚手架。

每搭设一层均要检查连接销、限位销及斜位杆等是否安装齐备,顶拖撑、底座及连接构件安装是否牢固。严格控制立杆的垂直度、水平度。

立杆安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步骤架设,并逐层改变搭设方向,不得相对进行,以免结合处错位,难于连接。

水平纵横杆、斜杆安装应符合构造要求,并与立杆的搭设同步进行。

在顶架搭设过程要实行严格的监控,由专职施工员现场指挥监督,随时纠可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底,搭设完毕后要进行自检,若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象,必须及时进行整改,整改有困难的,要有可行的加固方案方可施工。自检合格后报质安部验收,验收合格后才能进行下一道工序的施工。

在浇筑顶板混凝土过程中,木工必须跟班,负责检查模板、支顶,若发现异常,立即停止浇

筑混凝土,及时组织人员进行加固处理,保证浇筑工作正常进行,泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管道出口处。

应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。

立杆经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。

拆除时应采用先搭后拆、后塔先拆的施工顺序。

拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。

板支撑应严格按照施工方案进行,如有改动及时通知施工员及技术员;

对于跨度大于4m 的梁悬壁跨度≥1.5m 的梁应按3L/1000起拱,L 为梁跨度。